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1防縮膨劑的優選評價

針對六東區克下組儲層敏感性傷害評價實驗結果，展開對防縮膨劑的優選評價。選取目前常用的幾種防縮膨劑分別在25℃、80℃下恒溫2h進行防膨效果評價實驗，具體評價了KCl、HCOONa、BSC－851及自主研發的和EXHCS。評價質量濃度分別為。通過實驗可知，1．0%的HCS－G防膨劑防膨效果較好，1．0%的EXHCS縮膨劑縮膨效果較好。

1.1防縮膨劑配伍性性能評價

防縮膨劑與地層水的配物性是決定防縮膨劑可用性的重要指標，因此室內對優選出的防縮膨劑開展了與地層水的配物性實驗。將防縮膨劑分別與地層水按不同的比例均勻混合，放于90℃恒溫水浴中加熱48h，觀察混合液清澈透明，不生成沉淀，并用濁度儀測量混合液的濁度NTU，NTU＜2．10，說明防縮膨劑與地層水配伍性良好。

1.2防縮膨劑耐酸堿性性能評價

分別量取4份10mL的防縮膨劑溶液，依次加入10mLPH為5、6的HCL溶液和PH為8、9NaOH溶液，并在室溫25℃下浸泡12h～60h，參照行業標準SY/T5971－1994《注水用粘土穩定劑性能評價方法》，采用離心法測定黏土的防縮膨率，測得酸堿性條件下的防縮膨率均與中性條件下相差很小，具有良好的耐酸堿性能。

1.3防縮膨劑熱穩定性性能評價

六東區克下組蒸汽吞吐的蒸汽入口溫度為207．3℃，所以選定防縮膨劑熱穩定性評價實驗溫度為230℃。為評價優選出的防縮膨劑的熱穩定性，分別從靜態和動態兩方面進行了評價。靜態評價分別測定了常溫和230℃高溫下溶液的PH值、濁度及防縮膨率，動態評價采用老化12h的230℃的1．0%濃度的防縮膨劑溶液做巖心驅替實驗，得出滲透率隨驅替時間變化的關系曲線，靜態條件下，優選出的防縮膨劑在常溫和230℃高溫時，不僅與地層水的配伍性好，而且防縮膨性能良好。可知，動態條件下，即使溫度高達230℃，優選出的防縮膨劑依然具有良好地防縮膨性能。

2防縮膨周期及處理半徑的研究

為了探索防縮膨劑的防膨周期，在室內進行了巖心流動實驗，按照從近井地層到深部地層的順序，測定注入后油層滲透率的變化，分別繪制出了加入防縮膨劑前后滲透率恢復值隨驅替體積的變化曲線通過實驗結果可知，在注入防縮膨劑之前，儲層巖心滲透率會大幅下降，因此必須采取一定的防縮膨措施。在注入2PV防膨劑溶液之后，儲層巖心滲透率急劇上升，驅替體積達到50PV時滲透率恢復值依舊略大于100%，此后滲透率快速下降，表明防膨劑失效;并且在注入1PV縮膨劑溶液之后，儲層巖心滲透率急劇上升，驅替體積達到25PV時滲透率恢復值依舊略大于100%，此后滲透率快速下降，表明縮膨劑失效，見圖3(b)。可見防縮膨劑具有良好的耐水洗性能，可以長效地抑制地黏土膨脹運移。由于儲層為特稠油油藏并采用蒸汽吞吐開采，分別采用Marx－Langenheim模型、Willman模型及FrouqAli模型等計算稠油油藏加熱半徑的經典方法［11－13］，計算出防縮膨劑的處理半徑為3．5m。加之儲層傷害半徑為1．5m，所以確定處理半徑確定為3．5m也較為穩妥。繼而得出防膨劑的有效期約為2年，防膨周期約為2年，相當于約9個周期注汽。其有效期約為1年，防膨周期約為1年，相當于約5個周期注汽。

2.1防縮膨劑對驅油效率的影響

為了評價防縮膨劑所能帶來的經濟效益，現研究防縮膨劑對驅油效率的影響。選取六東區克下組兩塊物性相近的巖心，分別測定水驅、進行防膨預處理之后再水驅、水驅之后再進行縮膨處理及先進行防膨預處理之后水驅再進行縮膨處理四種條件下的驅油效率隨驅替體積的變化，繪制出實驗曲線對可知，由于進行防膨預處理而增加的驅油效率為8．45%;對比曲線2和曲線3可知，由于進行縮膨處理而增加的驅油效率為4．55%;對比曲線可知，由于綜合進行防縮膨處理而增加的驅油效率為14．31%。通過實驗結果得出，儲層綜合使用防縮膨劑比單一使用防膨劑或單一使用縮膨劑要帶來更好的經濟效益。

2.2防縮膨劑注入方式的確定

防縮膨劑的注入方式一般有3種，分別為連續降濃度注入、連續恒濃度注入和段塞式注入。并且防縮膨及的注入量的多少對解堵工藝非常重要，多了浪費能源;少了達不到最佳效果。研究發現連續降濃度注入方式的防縮膨效果不理想，連續恒濃度注入方式和段塞式注入方式的防縮膨效果均較好，但是段塞式注入方式的成本最低，經濟效果最好，故采用段塞式注入方式。防縮膨劑注入程序的設計脹及運移造成的傷害，而且能夠提高吞吐效果，最大程度地增加經濟效益。

作者：尹祥翔蔣明黃山李景玲杜皓單位：長江大學