前言：想要寫出一篇令人眼前一亮的文章嗎？我們特意為您整理了5篇蓋高樓范文，相信會為您的寫作帶來幫助，發現更多的寫作思路和靈感。

蓋高樓范文第1篇

【關鍵詞】天線橫置;劈裂天線;高層覆蓋

1.引言

現代城市規劃建設中，高層建筑如高檔寫字樓、高層賓館、居民樓等越來越多。眾所周知，高層建筑大多存在弱覆蓋、導頻污染等問題，一般通過建設室內分布系統的方式解決，而室分建設存在談點困難、建設成本高及覆蓋效果差等問題，結合現階段極化天線的一些特性，考慮利用室外天線橫置的辦法覆蓋高層。

2.可行性分析

一般情況下，市區室外覆蓋選取的天線水平半功率角為65°，垂直半功率角為11°，增益為15.5dBi，為了覆蓋效果考慮一般會對其設置下傾角度，導致其主要覆蓋對象為天線掛高的下方范圍，而城區天線掛高在35m左右時，高出天線掛高的高層建筑無法覆蓋，即使有信號也是弱信號或者所謂漂移信號，信號的穩定性和強度難以保證。為了達到覆蓋整棟高層建筑的目的，考慮將天線橫置，即利用天線水平半功率角遠遠大于垂直半功率角的特點，使天線改變原來水平和垂直輻射方向，增大垂直覆蓋寬度，以達覆蓋整棟高層的目的。

3.天線橫置覆蓋高度

3.1 天線垂直安裝覆蓋高度

正常情況下，天線的垂直半功率角較小，通常在11°左右，要覆蓋較高的樓層時，要求天線到覆蓋目標的距離足夠遠。但覆蓋距離越遠，信號強度越弱，導致覆蓋目標的深度覆蓋不足，且天線均有一定的下傾角，這就給高于天線掛高部分的垂直覆蓋造成一定的困難。

天線垂直安裝覆蓋樓宇高度見圖1。

圖1 天線垂直放置覆蓋效果圖

注：h：天線掛高;D：天線與覆蓋目標的水平距離;H：天線的垂直覆蓋高度;a：垂直半功率角。

可計算出垂直的覆蓋高度：

H=D*tag（a/2）。

3.2 天線水平安裝覆蓋高度

圖2 天線水平放置覆蓋效果圖

注：天線水平放置覆蓋高度的計算與垂直放置時相似，即天線水平放置時把天線的水平半功率角當作天線垂直放置時的垂直半功率角，天線的垂直半功率角當作天線垂直放置時的水平半功率角。h：天線掛高;D：為天線與覆蓋目標的水平距離;H：為天線的水平覆蓋高度;a：為水平半功率角。

可計算出垂直覆蓋高度：

H=D*tag（a/2）。

正常情況下，天線的水平半功率角較大，有65°、90°等可以選擇，要覆蓋較高的樓層時，覆蓋高度肯定大于垂直放置時的覆蓋高度，這就給高于天線掛高部分的垂直覆蓋帶來很大的方便，即使在距離較近時也可以達到比較理想的覆蓋高度。

表1為天線橫置時計算出的高樓覆蓋寬度和覆蓋高度。

表1 覆蓋寬度（垂直半功率角決定）

A（垂直半功率角-°） D（天線與覆蓋目標距離-m） 2H（覆蓋寬度-m）

11 50 10

11 100 19

11 150 29

11 200 39

11 250 48

11 300 58

表2 覆蓋高度（水平半功率角決定）

A（水平半功率角） D（天線與覆蓋目標距離） 2H（覆蓋高度）

65 50 64

65 100 127

65 150 191

65 200 255

65 250 319

65 300 382

由表2可以看出，天線橫置時，只要保證天線和覆蓋目標的距離達到50m，即可覆蓋64m高的樓宇，相當于20層樓高度。

4.劈裂天線在CDMA網絡中的應用

劈裂天線是在一個天線罩實體中集成兩副雙極化天線方式，并采用波束賦形技術制作而成的，相比于普通天線，劈裂天線增益下降更快，劈裂天線內兩個扇區間的重疊區域更小，更有利于減少軟切換和更軟切換，結合BTS的小區分裂技術，劈裂天線能提高系統的通信質量并提供更大的網絡容量。

根據劈裂天線的相關特性及仿真測試，劈裂天線主要用于：

（1）局部高話務、高負荷、頻率資源緊張區域

隨著用戶的快速發展，熱點區域話務量不斷提升，很多地區出現話務量高負荷狀況，網絡擴容迫在眉睫。目前中國電信CDMA一共只有7個頻點，隨著話務的不斷提升，部分區域已經出現頻率資源緊張的局面，采用常規的增加載波擴容方式已經不是最優方式，這就需尋找其它網絡擴容方式來增加網絡容量。

（2）天面空間不理想的小區分裂

站點資源及天面資源是各運營商網絡基站中最寶貴的資源，由于城市的不斷發展及居民對電磁環境認識日益提高，城區特別是居民區、CBD商業街區的基站建設難度不斷加大。采取普通天線進行小區分裂改造（一般是3付天線變成6付天線）的方式提高網絡容量難度很大，劈裂天線可降低對天面環境的要求，使小區分裂難度大大降低。

5.忻州師院高層宿舍采取天線橫置覆蓋案例

忻州師院位于山西省忻州市忻府區，目前院本部的在校全日制普通本專科生8300余人、成人教育本專科生近2000人，教職工近1100人，師生規模已超萬人。在校大學生一直是通信消費的主力軍，隨著學校電信用戶的逐漸增多，以及E機通的成功推廣，該校校園內電信用戶已達近萬人。隨著用戶數的猛增，原本位于校內2#公寓的通信基站已超負荷運行，尤其在高峰時段，主教學樓及宿舍區已出現嚴重擁塞。

通過網絡測試，A宿舍樓和B宿舍樓由于層數較高（25F），導頻污染比較嚴重，而綜合教學樓由于宿舍樓遮擋嚴重，樓內已處于弱覆蓋區域，為了切實保障校園的通信穩定和暢通，在化學生物樓和圖書館各新增一副劈裂天線并橫置，對B宿舍樓和A宿舍樓進行覆蓋，在綜合教學樓的輔樓新增一副普通定向天線并橫置以覆蓋綜合教學樓。具體建設方案：

A宿舍樓：1BBU+2RRU（室外交流）+1副劈裂天線（抱桿橫置安裝）;

B宿舍樓：1BBU+2RRU（室外交流）+1副劈裂天線（抱桿橫置安裝）;

綜合教學樓：1BBU+1RRU（室外交流）+1副普通定向天線（抱桿橫置安裝）。

圖3 忻州師院覆蓋示意圖

圖4 忻州師院綜合教學樓天線橫置覆蓋示意圖

圖5 忻州師院宿舍樓A和B劈裂天線橫置覆蓋示意圖

通過后期網絡測試，采取天線橫置的覆蓋樓宇網絡質量良好，且有效分擔了原2#公寓樓頂基站的話務負荷，網絡擁塞明顯下降，大大降低了由于網絡擁塞帶來的用戶投訴，避免了學生用戶的流失。

6.天線橫置注意事項

利用定向板狀天線的水平波瓣特性，用天線橫置的方法覆蓋高層樓宇，各運營商在現網中已有少量應用，根據天線的波形特征，結合工程實際建設，考慮天線橫置需注意以下事宜：

（1）防水

天線由垂直放置改為水平放置，由下出線改為側出線，這將對天饋及接口的防水工程質量提出更高要求。接口建議應用“L”型接頭，旨在提升天饋系統的防水性能。但由于相鄰陣元間只有75mm的間距，所以防水膠帶的施工不是很方便。

（2）固定

天線改為水平放置后，相（下轉第106頁）（上接第102頁）應的背板緊固件需重新定制，角度調節卡也要重新配置。另外相對于普通安裝方式，天線橫置使水平面積增大，水平的風阻變大，這就對天線的方位固定提出了更高的要求，是否需要兩個抱桿固定？或者設計“T”型抱桿？都需要實際測試決定。

（3）零點填充及附瓣抑制

傳統的天線應用中，為了避免塔下黑且保證覆蓋連續，常常要求天線垂直方向圖具有零點填充功能。而天線橫置以后，原來垂直面的下附瓣及零點填充作用在很大程度上可能會帶來相反的效果（越區等等）。當然，原有天線的上附瓣抑制作用還是應該保留。此處在實際應用中可以考慮在天線側后部架設反射板，但是最好在天線的設計過程中就將垂直下附瓣的增益盡可能降低且半功率角減小（目前是7度左右），反射板的應用應慎重，因為可能會引起波瓣的畸變，需實際測試決定。

參考文獻

[1]黃嘉銘，張紹景.劈裂天線在CDMA無線網絡建設中的應用[J].廣東通信技術，2010，12.

[2]關于天線水平波瓣垂直覆蓋高層樓宇的問題[Z].上海貝爾，2010，10.

[3]TD-SCDMA室外智能天線橫置覆蓋高層建筑[Z].天津移動計劃部TD項目組，2011.

作者簡介：

蓋高樓范文第2篇

關鍵詞 隧道滲漏水;治理技術

Abstract: Based on the investigation of Xiangpu railway high mountain tunnel water leakage, analyzes the causes of water leakage, according to the different parts and different forms of governance leakage measures were taken respectively, and achieved good results, hope for similar projects can provide some help and reference.

Key words tunnel water leakage; treatment technology

中圖分類號：S152.7+2文獻標識碼：文章編號：

1工程概況

高蓋山隧道位于福建省永泰縣境內，采用雙洞單線隧道設計，左線隧道全長17594m，右線全長17612m。隧道內為單面坡，坡率7.6‰，隧道最大埋深723m，最淺埋深82.1m，隧道采用雙塊式無砟軌道結構高度51.5cm，本隧道為向莆鐵路重點控制性工程。

根據設計資料顯示，穿越該隧道的地質斷層有39條，斷層經過區域圍巖穩定性差，易坍塌，滲水。地下水發育，預測涌水量2m3/d～8769m3/d，均為中～強富水斷層。隧道表面分別有4座水庫和一條富泉溪，有8條斷層可能與其發生水力聯系。隧道區地下水類型有孔隙水、沉積巖層間裂隙水、基層裂隙水、構造裂隙水，均受大氣降水補給。施工過程中出現3次突發涌水淹井，實測最大涌水量為12280m3/d。

2 隧道防水設計

2.1初期支護和二次襯砌間拱墻背后設EVA防水板加土工布，防水板厚度≥1.5mm，幅寬≥2m，土工布重量≥350g/m2。

2.2全隧道二次襯砌采用防水混凝土，防水混凝土抗滲等級不得小于P8。

2.3二次襯砌環向施工縫采用外貼式橡膠止水帶+中埋式橡膠止水帶。

2.4二次襯砌縱向施工縫設置混凝土界面劑+遇水膨脹止水膠。

2.5變形縫設置緩膨型遇水膨脹橡膠止水帶+聚硫密封膠+U型鍍鋅鋼板接水盒+填縫劑。

2.6拱墻防水按《地下工程防水技術規范》的一級防水標準設計，即不容許滲水，結構表面無濕漬。

3 隧道滲漏調查情況

3.1根據混凝土結構上的滲漏水位置、面積、大小及滲漏水現象統計見表1。

表1

3.2根據混凝土結構出現的滲漏形式統計見表2。

表2

4 原因分析

4.1隧道結構外防水失效

4.1.1防水板質量不合格，無法起到防水作用。

4.1.2結構變形過大或裂縫過寬，超過了材料的延伸性，以致防水板斷裂，變形縫處居多。

4.1.3防水板的完整性有缺損，致使地下水通過缺損部位滲入結構內部。防水板搭接不良、噴射混凝土基面不平整、基面上的錨桿等尖銳物造成防水板缺損。

5.1.4防水板與基面粘結不良，澆筑二次襯砌時造成防水板的空鼓、脫落等問題，導致防水板破損。

4.2 結構接縫變形使外防水失效

目前隧道工程中滲漏水出現部位最多正是襯砌結構的“三縫”上，即伸縮縫、沉降縫、施工縫。作為富水的高蓋山隧道也不例外，就“三縫”處滲水數量約占隧道滲水總數量的80%。

4.2.1彈性密封材料施作不到位，一是支承面不平整，彈性密封材料在承受外水壓力下由于無可靠的支承面而超出了其彈性范圍。二是粘結面沒有處理到位，密封材料沒有與結構的基面粘結好，澆筑下一階段的混凝土時很容易使其松動脫落。

4.2.2止水帶搭接質量不合格、破損、位置不正以及止水帶周圍混凝土振搗不密實以致形成水的通路。

4.3襯砌混凝土結構自防水失效

襯砌混凝土結構自防水是隧道防滲漏的最后一道防線。盡管采用了種種方法和措施配制防水混凝土，但是最終混凝土結構還是出現了滲漏，究其原因有以下幾點：

4.3.1 混凝土結構本身存在缺陷，如混凝土表面蜂窩麻面。在混凝土施工過程中加泥夾雜、振搗不夠，漏振、跑模、漏漿等因素造成自防水失效。

4.3.2襯砌混凝土結構出現裂縫。拱部、墻部的環向裂縫和縱向裂縫，如果混凝土結構出現裂縫，那么抗滲等級再高的混凝土也起不到自防水作用。襯砌結構產生裂縫的原因主要有：

4.3.2.1混凝土水灰比過高，拆模時間過早，養護不當，使得混凝土中的水泥在硬化過程中體積收縮引起干縮裂縫。

4.3.2.2施工中較大的溫差導致混凝土收縮裂縫。混凝土的水泥用量、入模溫度、水泥標號過高導致混凝土早起溫度過高，隨著溫度下降，裂縫隨之產生。

5 滲漏水治理原則及治理方法

5.1治理原則

5.1.1隧道滲漏水治理應遵循“堵排結合、因地制宜、剛柔相濟、綜合治理”的原則。

5.1.2治理過程中應選用無毒、低污染的材料。

5.1.3盡可能的少破壞原有完好的防水層。

5.1.4堵漏順序：大漏變小漏，線漏變點漏，片漏變孔漏，使漏水匯集至一點或數點，最后集中堵塞或引排。堵漏程序應采用先大漏后小漏，先高處后低處，先拱頂后墻身的做法，而注漿堵漏應由下至上進行。

5.2治理方法

5.2.1點滲漏治理

5.2.1.1襯砌表面有滲漏痕跡、范圍小或當前無滲水的部位采用表面封堵法。

5.2.1.2襯砌表面有濕漬或滲漏輕微流淌的部位采用化學注漿法。

5.2.1.3襯砌表面有明顯滲漏，且滲漏量較大，出水點位于變形縫、施工縫或邊墻上采用暗埋PVC管法。

5.2.2 縫滲漏治理

隧道的滲漏縫可分為循環施工縫、變形縫和襯砌混凝土受力后出現的亂向裂縫。

5.2.2.1混凝土裂縫滲漏處理采用化學注漿法。

5.2.2.2循環施工縫滲漏采用PVC管外排法。

5.2.2.3變形縫滲漏采用暗埋PVC管排水法。

5.2.3 面滲漏治理

5.2.3.1襯砌背后水壓大，長期滲漏導致襯砌背后與圍巖出現空洞時，采用深孔注水泥-水玻璃雙液漿法。

5.2.3.2襯砌背后水壓力不大，沒有出現襯砌與圍巖剝離空洞的現象，僅僅由于襯砌混凝土本身出現大量空洞、裂隙，采用淺孔注超細水泥漿法。

6工藝介紹

6.1 表面封堵法

將待修補點表面鑿毛；使修補處下陷1cm，并以出水孔為軸，鑿直徑3cm，深2cm的錐形孔穴；用鋼絲刷除去表面浮渣，并用水清洗干凈后用遇水膨脹膩子條填充錐形孔穴；用杜拉纖維防水砂漿抹面；最后在表面涂刷兩遍SWF混凝土密封膠。工藝見圖1。

6.2 點滲漏化學注漿法

在滲水孔位置將襯砌面鑿毛后；鉆孔，孔徑22mm，孔深12～15cm；用鋼絲刷刷除表面浮渣；用水清洗干凈后用快硬纖維防水砂漿固定帶有止漿功能的注漿管；用手壓泵灌TZS-Ⅱ水溶性聚氨酯與丙酮的混合液（質量比5:1），注漿壓力≤0.6MPa；注漿結束一周后割除注漿管外露部分，用快硬防水砂漿抹平表面，最后涂刷2遍SWF混凝土密封膠。工藝見圖2。

6.3縫滲漏化學注漿法

縫滲漏化學注漿法與點滲漏化學注漿工藝大致相同，只是針對滲漏部位和注漿孔數不同而已，縫滲漏分為騎縫埋嘴注漿法和斜縫埋嘴注漿法，注漿孔沿裂縫走向間隔30～40cm布置。注漿順序為由下而上，注漿壓力≤1MPa。工藝見圖3。

6.4PVC管外排法（工藝見圖4）

6.4.1鑿梯形槽。槽上底寬5cm，下底寬6cm，高4cm。

6.4.2用鋼絲刷刷除浮渣，并用水清洗干凈。

6.4.3敷設鋁膜舌片（將0.2mm厚的鋁膜剪成長40cm/條，人為將其打皺）。用防水砂漿固定鋁膜，抹砂漿時盡量抹壓槽的兩側，并抹至于襯砌表面齊平。

6.4.4安裝PVC管（內徑7cm，壁厚2mm，中間鋸為兩個半圓形管）。安裝順序是先拱頂后兩側，接茬部位是下節壓上節，接茬長度10～15cm，沿PVC兩側間隔50cm鉆眼，用U形卡固定PVC管。

6.4.5在PVC管壁兩側及襯砌表面涂刷一層環氧樹脂。

6.4.6待環氧樹脂涂層有一定粘結強度時，抹壓纖維防水砂漿以堵塞PVC管兩側與襯砌表面之間的縫隙，以防止水從此縫溢出。

6.4.7在纖維防水砂漿表面涂刷2遍SWF混凝土密封膠。

6.5暗埋PVC管排水法

暗埋PVC管排水法工藝與PVC管外排法基本一致，只是在變形處考慮了變形和收縮，增加了彈性設置。只是在環氧樹脂和防水砂漿中間增加了一道遇水膨脹膩子條。待纖維防水砂漿有一定強度后，沿變形縫割縫。工藝見圖5。

6.6 深孔注水泥-水玻璃雙液漿法（工藝見圖6）

6.6.1 在注漿段按注漿孔布置平面圖和剖面圖，確定鉆孔位置，鉆孔密度和深度根據隧道滲漏水情況決定，梅花形布置。本隧道鉆孔密度間隔尺寸30～100cm，孔深30～50cm，孔徑50mm。

6.6.2水泥采用42.5級普通硅酸鹽水泥；水玻璃濃度25～35波美度；水泥漿水灰比0.8:1；水泥漿:水玻璃=1:0.6（體積比）。

6.6.3 注漿結束割除注漿尾管，在管口2cm處封堵快硬纖維砂漿，表面涂刷2遍SWF密封膠。

6.6.4 注漿壓力不宜過高，能克服管道阻力即可，控制在0.2～0.3MPa。

6.6.5 注漿順序有低處向高處，由無水段到有水段依次推進。

6.6.6 注漿量大時，可分次補壓。

6.7 淺孔注超細水泥漿法

6.7.1 梅花形布孔眼，孔間距60～80cm，孔徑20mm，孔深20cm。

6.7.2 水灰比1:1，注漿壓力0.3～0.5MPa。

6.7.3 表面涂刷2遍SWF混凝土密封膠。

7結束語

隧道滲漏水是一個普遍存在而又危害嚴重的病害。雖然隧道防水越來越受到隧道界的重視，但是由于種種原因，隧道滲漏水還是不同程度的存在，為此隧道滲漏水治理成為隧道科研的一個熱點問題，同時也對隧道施工水平提出了更高的要求。

蓋高樓范文第3篇

Composite box girder floor applications the effect of application of the detailed, focused analysis, including the technical performance of the composite cage Beam Floor composite cage flat floor slab construction process, quality standards, the application effect, application notes, economic, social analysis.

關鍵詞 疊合箱網梁樓蓋 現澆井字梁樓蓋 結構 體系 車庫

[中圖分類號]TU93 [文獻標識碼] B

小區已經開發完成的A、B、C區車庫頂板形式均為現澆井字梁樓蓋體系，但是現澆井字梁樓蓋頂板體系存在頂板混凝土、鋼筋用量大、模板支撐體系復雜，造價高、工期長等缺陷。

E區車庫單體面積約1.2萬平方米。通過對國內外車庫頂板結構形式的實地考察和資料查閱，混凝土疊合箱網梁大體量地下車庫樓蓋技術具有自重輕、承載力高、整體性好等優點，可以大大降低工程投資成本和節約工期，是實現大跨度、大空間的技術手段，并且該技術已經開始在國內大中型城市中得到推廣和應用，所以項目公司決定在E區車庫樓蓋施工過程中采用此項技術。

項目完成后，不僅能夠使自身受益，大大節約房地產開發的投資成本和開發工期。更重要的是能夠從中尋找出一條適用于車庫頂板結構的具有較好經濟和技術效益的途徑和經驗，為在類似開發項目中的推廣應用，形成一整套完整的施工工法，提供重要的實踐數據與施工經驗。

1 疊合箱網梁樓蓋的技術性能推廣

1.1 網梁樓蓋是實現大空間建筑的技術手段

網梁樓蓋很容易實現大跨度、大空間。非預應力結構可實現30m的跨度，滿足建筑物多功能、多用途的需要。

1.2 下沉式庭院設計，改善了會所室內空間質量

網梁樓蓋自重輕、承載力高，其性能優于現有混凝土結構體系。其折算厚度（折算實心厚度與樓蓋截面高度之比）在25%～35%之間，節約鋼材30%～40%，現澆混凝土量為一般用量的三分之一。

1.3網梁樓蓋技術節約用地

由于網梁樓蓋減少了結構的厚度，從而降低樓層高度，減少建筑物之間的距離或增加建筑物的層數。

1.4 節能環保

網梁樓蓋保溫隔聲性能良好，加之樓蓋減少了無效空間，降低了建筑的運行成本，所節省的鋼材、水泥均是高能耗材料。2.5 節能環保。

1.5 節約投資

由于網梁樓蓋技術節能、節材、節地、降低層高，頂板不用抹灰和吊頂，能直接減少工程造價。

1.6 縮短施工工期

網梁樓蓋在工廠預制，減少了施工現場鋼筋、模板和混凝土的工作量，從而縮短施工工期。

1.7 抗震性能好

網梁樓蓋不同于一般實心板、空心板無梁樓蓋，由于自重極輕且承載力極高，選擇網梁樓蓋的結構厚度可比無梁樓蓋要高（達到寬扁梁的尺度），網梁樓蓋肋梁鋼筋構造形式與密肋樓蓋相同而與無梁樓蓋差別較大，其變形與受力形態與無梁樓蓋有較大差別。與同濟大學、上海交通大學聯合進行的高層（9層、36m高，11.5m×12.5m柱網，無剪力墻）網梁樓蓋動力試驗研究結果表明，網梁樓蓋具有良好的抗震性能。

1.8 整體性好

網梁樓蓋通過一系列的構造措施，保證了網梁樓蓋具有很好的整體性，多次的試驗充分證明了這一點，主要表現在以下現象：

早中期受拉區裂縫并不出現在疊合箱與后澆肋梁的結合部位，極限破壞時結合部位的裂縫寬度也小于其他部位的裂縫寬度。

肋梁受拉筋與相應部位疊合箱內受拉筋的應變值始終保持一致，結合部位剪應力方向直到構件破壞也沒有發現有錯動現象。

2疊合箱網梁樓蓋施工工藝

3 應用效果

疊合箱網梁樓蓋計算在我項目車庫工程中應用后，獲得了很好的效果，具體表現在以下方面：

3.1 節約投資

工程采用疊合箱網梁樓蓋技術，主體造價511元/m2，若采用現澆井字梁樓蓋體系，工程主體造價622元/m2。疊合箱網梁樓蓋節約工程造價111元/m2。

3.2 降低層高、增加凈空

工程疊合箱網梁樓蓋結構厚度為650mm，若采用現澆井字梁樓蓋體系，最大井字梁高度需900mm。因此采用疊合箱網梁樓蓋降低了梁板結構高度，增加了使用空間。

3.2 節能環保

網梁樓蓋保溫隔聲性能良好，加之樓蓋減少了無效空間，降低了建筑的運行成本，網梁樓蓋所節省的鋼材、水泥是高能耗材料。

3.2 縮短施工工期

由于網梁樓蓋在工廠預制，減少了施工現場鋼筋、模板和混凝土的工作，車庫主體施工工期40d，若采用現澆井字梁樓蓋體系，主體施工工期約為33d，縮短施工工期7d。

4 應用注意事項

經分析總結認為在應用過程中注意事項如下：

4.1為保證海綿膠條粘貼牢固，底模板應在海綿膠貼粘貼完成后，方可涂刷脫模劑。

4.2 海綿膠條應與模板粘貼牢固且位置正確，確保模板不漏漿。

4.3 疊合箱明箱、暗箱位置正確，不得錯放箱型。

4.4 疊合箱預留鋼筋與肋梁主筋的錨固應符合《混凝土結構工程施工質量驗收規范》(GB 50204—2002)的規定。

4.5 不得在板上任意鑿洞，板上如需要打洞，應用機械鉆孔，并按設計要求做相應的加固處理。

4.6 施工要選用專業化的隊伍，熟練的操作決定了疊合箱的施工質量和工程施工進度。

5 經濟效益、社會效益分析

5.1 經濟效益

5.1.1 現澆井字梁樓蓋體系數據分析計算

鋼筋價格：80 kg×5.5元/ kg（綜合單價）=440元/㎡

砼價格：0.41m3×410元/㎡ （綜合單價）=168元/㎡

頂棚膩子涂料：12元/㎡×1.2（梁側壁）=14元/㎡

每平方米價格合計：622元/㎡

5.1.2 疊合箱網梁樓蓋體系數據分析計算

鋼筋價格：31 kg×5.5元/ kg（綜合單價）=171元/㎡

砼價格：0.29 m3×410元/㎡（綜合單價）=119元/㎡

疊合箱梁價格：(230+15+10)÷(1.12×1.12)=203元/㎡

頂棚膩子涂料：8元/㎡

疊合箱梁總包單位配合費：（230+15+10)×4%=10元/㎡

每平方米價格合計：511元/㎡

5.1.3 以上兩種設計對比分析結果

以上兩種方案因措施費用（如腳手架、模板、砼泵送、垂直機械等費用）、柱的費用及基礎費用基本相同，所以只對比分析梁底以上實體部分的分部分項工程量價即可。

分析結果：

采用疊合箱梁要比傳統的現澆鋼筋砼梁板每平方米節省造價111元（622-511 =111元），1.2萬平方米共計節約投資133余萬元 。

5.1社會效益：

蓋高樓范文第4篇

0 引言

相對于常規工業用泵，石油煉化企業用泵特別是高溫熱油泵上機械密封是最脆弱、最容易出故障的部件。近年來煉化企業發生多起高溫油泵密封泄漏引導著火事故。因此，做好高溫熱油泵的技術管理尤其是機械密封的管理，直接關系到煉化企業的安全生產。

據調查在煉化行業用泵的維修中機械密封的維修工作占維修總量的50％左右。大慶煉化公司煉化機械密封費用占全年所有配件費用的40％左右。

大慶煉化公司高溫泵主要分布在蒸餾、催化、焦化和加氫車間密封問題是高溫泵日常管理的重點及難點。由于波紋管密封具有不使用動態彈性輔助密封大大擴展了使用溫度極限和耐蝕范圍，彈性原件波紋管在高溫下不易失彈，波紋管的獨特設計更加適應泵軸的徑向和軸向跳動等。鑒于以上特點，大慶煉化公司高溫泵波紋管密封全部普及，高溫熱油泵密封廠家主要是丹東克隆和西安永華，占80％以上。經過不斷摸索目前大慶煉化公司的高溫泵密封運行周期至少能達到8000h以上，有的能達到25000h以上。密封故障率較高的機泵主要集中在減底泵和常底泵上。

1 高溫泵故障原因分析

1.1 密封波紋管失效壽命到期

YH604、YH609波紋管為AM350或INCONEL718能夠承受425℃的高溫，但長時間運轉后也會失去一些物理特性，其剛度或彈性會慢慢減小。實驗和實際應用表明，當波紋管的失彈量超過設計初始壓縮量的18％-20％時，整個波紋管機械密封就會發生泄漏。長時間使用中石墨環表面就會析出樹脂，摩擦面附近的樹脂就會發生炭化，當有鉆結劑時會發泡軟化，使密封面泄漏增加密封失效。輔助密封件長時間運行也會老化、變硬失彈。常底泵、減底泵、油漿外甩泵、精制油泵和加氫柴油泵密封失效均屬于此種情況，這種失效一般不會對裝置造成嚴重后果在檢修時對密封進行預防性更換即可。

1.2泵的運行狀況差振動大造成密封失效

軸承振動大或軸向間隙變化會導致機械密封摩擦副比壓發生變化，長時間振動動靜環會過早磨損，導致疲勞失效。2007年6月減底泵15/2密封失效屬于此種情況。在2005年催化改造后由于設計原因泵208等入口管線振動比較大，導致泵運行狀況比較惡劣：

（1）聯軸器破損、軸承箱故障、軸承故障等原因造成泵振動大；

（2）加工高酸原油、葉輪腐蝕、葉輪滾鍵等都會造成動平衡破壞引起泵振動超標，這種情況在減底15＃泵、減三21＃泵均發生過；

（3）設備老化如常底3#泵，減底15＃泵引起泵振動大，密封運行條件惡劣。這些因素都會影響密封的使用壽命而且不容忽視。

針對以上問題2008年對回煉油泵208等入口管線增加了彈性支撐；2009年檢修過程中對機泵進行了更新，過流部件材質升級解決了葉輪腐蝕破壞、設備老化等問題；2010年4月在焦化、加氫增上了油霧系統，大大減少了軸承故障率。日常工作中注意泵的振動狀態增加機泵群狀態監測系統，振動超標應馬上聯系解決。

1.3操作波動、介質等問題引起密封泄漏

裝置在低負荷運行時工況變化幅度大，會發生典型的抽空密封泄漏。操作波動引起介質中催化劑超標會加速密封的磨損導致密封過早失效。在開停工過程中蒸汽吹掃、介質成分變化等會造成輔助密封圈失效。對于含腐蝕介質的備用泵，由于腐蝕介質長時間積聚會腐蝕膠圈。解決此類問題主要是嚴格控制工藝操作做好開停工過程中的機泵保護，做好日常備用泵的維護。

1.4密封沖洗冷卻不當造成密封過早失效

沖洗和冷卻是延長密封壽命手段中不可分割的一部分。沖洗一方面可以降低密封腔中的摩擦熱、攪拌熱，降低密封端面溫度保證摩擦面流體膜的穩定；另一方面可以防止雜質在密封腔中的積聚，保證波紋管的良好性能。冷卻可間接地將熱量帶走。鑒于高溫的特點，介質為340℃以上鉆度大密封結焦是必然現象，結焦嚴重，導致波紋管補償失效介質外泄。硬質合金在局部高溫下會發生熱裂，密封冷卻、沖洗系統中的介質類型、沖洗方式和流量的大小不合適都可能引起密封端面的熱裂。

大慶煉化公司高溫泵沖洗主要采用外沖洗，介質有蠟油和柴油，減底、常底、減三泵采用蠟油回煉油泵和油漿泵采用柴油，其中，減底泵沖洗液不注入泵體，采用循環閉路沖洗。冷卻為背冷從靜環的背面送到摩擦副的內表面，目前均采用軟化水焦化蠟油泵采用急冷蒸汽。2006年以前，回煉油泵208、油漿泵209,減三泵21密封泄漏比較頻繁。2007年以前，焦化輻射進料泵冷卻水用的是新鮮水，由于新鮮水含有無機鹽類在80℃容易結晶，形成水垢，水垢使冷卻通道變窄冷卻效果下降，鹽類繼續結晶形成惡性循環，最終堵塞動環與軸套通道，波紋管內圈積垢波紋管補償量下降端面比壓降低，最終導致密封泄漏。2008年將機泵冷卻水由新鮮水改為軟化水后，機封故障率大大降低。

1.5密封設計選型原因

蓋高樓范文第5篇

關鍵詞：空心無梁樓蓋； 轉換層；現澆；高強混凝土； 施工

Abstract: based on the comprehensive engineering research now, according to the cast-in-situ concrete hollow flat slab floor construction difficulties and structure of the system analysis, the construction process of some important technical measures are described, to study the similar projects.

Keywords: hollow flat slab floor; Conversion layers; site; High strength concrete; construction

中圖分類號：TU74文獻標識碼： A 文章編號：

1、 前言：

現澆高強度混凝土空心樓轉換層施工技術是一項國家重點技術，因為它的優點較多，設計特點獨特，在我國房屋建筑工程中應用較多，同時這種技術也有很大的技術含量，在設計階段，工程設計人員應結合工程實際進行設計，施工階段，施工技術人員更要嚴格按照設計施工，以便更好地提高施工質量，為我國的建筑事業以及世界的建筑事業做出更好的貢獻，現澆高強度混凝土空心樓轉換層施工技術的結構特點是無柱帽，無梁，能做到大開間，靈活隔斷的水平體系。另外該種結構形式還具有很多優勢，比如，修好的建筑特別堅固，耐用，不會輕易損壞。這樣就會節約在修理方面的成本，在一些地震多發地區，使用這種技術會更加的保險，因為這種技術具有優良的抗震性，一般的小地震不會對它造成影響。在一些的嘈雜的市區等地，它能較好的隔離噪音，是人們遠離噪音污染。因為它的優點較多，所以很多省市都在使用這種技術。

2、工程概況

作為框剪結構的商住樓，它的建筑面積達到41828平方米，這種樓的第一層到第四層都是用現澆混凝土空心無梁樓蓋的結構。

3、 現澆混凝土空心無梁樓蓋中的裝換層結構的施工方案的分析

3.1 結構體系

轉換層現澆混凝土空心無梁樓蓋具有復雜的建筑結構，在此基礎上，它的每一個建筑物的結構在建筑的過程中都十分嚴格，不能出絲毫的差錯。在整體上看，轉換層的高能達到4.9m，它的樓蓋厚為1000mm，在它的板內設有直徑為700mm的GBF薄壁空心管，它的板翼緣厚為200mm，而它的下翼緣厚為整個板的一半，在它的設計框支柱邊的500mm內為現澆實心板。

3.2 施工難點

在此工程中，施工的難點為如何構建轉換層以及使用怎樣的支撐體系。在施工過程中，因為轉換層樓蓋混凝土澆筑施工是在較大體積混凝土的范圍內，因此，施工組織措施是難點之一；在施工過程中，能合理的控制建筑的尺寸是難點之二，要嚴格控制各個建筑的尺寸。比如，轉換層空心無梁樓蓋面的標高為13.700m，1000mm的厚度，它的面積達到了3692平方米。經過精確的計算，在施工時，各個位置所能承受的最大荷載量要嚴格控制，樓蓋內能承受的最大垂直荷載能達到設計和相關規范要求，施工技術人員要嚴格控制施工質量，嚴格按照設計圖紙進行施工，若遇到問題，及時上報。

3.3在正常的施工過程中，首先應該考慮的是薄壁空心管的組合，放置，運輸問題，因為它是空心的，并且硬度不是很大，所以容易被堅硬的物品損壞。在組裝的過程中，要嚴格控制GBF薄壁空心管在水平和豎直方向的移動，以此來確保薄壁管的能較好的安裝，同時確保它的牢固，耐用，對工作人員也安全。

3.4GBF薄壁空心管在組合過程中的控制管線的位置也是很困難的事情，因為，在他的預埋水電和的交叉處，在樓蓋面處的厚度逐漸減少。

4施工采取的技術措施

4.1 施工采取的流程

（1）施工過程中的測量過程中的放線處理。

（2）施工過程中的組裝支撐體系和對應的模板。

（3）要在第二與第三層在原有的支撐體系上加固一些鋼管立桿。

（4）在模板上的特殊體系位置上定位薄壁管和預埋水電盒。

（5）需要安裝板底層鋼筋和助間網片。

（6）在暗梁上綁扎鋼筋，同時預先埋上水電管盒和豎向穿過板的套管。

（7）應排放薄壁管。

（8）在面層上安裝版底層的鋼筋和助間網片。

（9）在鋪設過程中架空馬道。

（10）在施工過程中一定要有隱藏工程的驗收。

（11）施工項目組建立質量管理體系，對工程質量進行全程控制，確保施工質量達到相應要求。。

4.2 模板支撐過程中的體系

為了進一步保證施工的安全，在施工過程中，垂直荷載的轉換層應該充分有效的傳送到地下室頂板，因此，在施工過程中的關鍵是模板和支撐體系。為了加強支撐體系，要在斜撐中間和立桿交叉處來進行一步連接，要將轉換層暗梁施工時形成的少部分荷載傳給柱根部。為了加強模版的鞏固應采用18mm后的膠合板作為轉換層的模板，采用的滿堂鋼管支架應為48*3.5mm的支架支撐。同時，在鋼管立桿之間的間距應為600*600mm。在每隔大約1500mm的豎向立桿之間放置已到位于即時縱向又是橫向的水平拉桿，在水平拉桿的上下兩道距桿的端部小于250mm，將可以調式的頂托的主龍骨放在立桿上。

（1）使用綁扎來接長板鋼筋，延長的方法不同，當梁鋼筋的直徑不到25mm時應該使用閃光對焊來接長，而直徑超過或者正好是25mm時使用套冷擠壓的方法來延長。在完成以及檢查轉換層的模板以及支撐的體系后，還要經過放線頂門暗梁，薄壁管，等一系列程序后，然后經過檢查沒有錯誤后才能轉到下一步工程。首先，應該在室外綁扎鋼筋，然后再調整空心管的位置以此來固定空心管，不讓空心管水平或者豎直移動，通過固定空心管水平位置來確保每個薄壁管的間距，而此方法是在管間加上14支橫向的凳筋管位來固定，每根管至少兩根，只有全部準確無誤后，再放置GBF薄壁管。因為空心管不是很重，當很重的混凝土將空心管的下部填滿，就會將其鼓起，所以必須保證空心管的下部留少許空隙與距離，不能填滿。

（2）為了防止鋼筋的整體在完成和然后的工程中變形，使用做成z形支凳的鋼筋，這樣才能更好地支撐上部的鋼筋。

（3）仔細檢查薄壁管，沒有問題后，就可以綁上上部的鋼筋以及預埋管線。預埋管線的位置必須處在上下鋼筋之間，才能與薄壁層保護厚度不發生沖突。

5 混凝土工程

5.1 轉換層樓蓋混凝土二次疊合法施工

轉換層樓蓋混凝土大多采用二次疊合法施工。兩次厚度不同，第一次為600mm，第二次為400mm，只有當第一次澆筑的混凝土的強度合格之后，才能澆筑第二次。

5.2 混凝土的材料的配合比例

混凝土的材料主要有水泥，粉煤灰摻合料，沙石，早強劑，摻合劑等等。混凝土應配置成細骨科大流淌性，混凝土的最大粒的直徑要小于31.5mm。粉煤灰摻合料應該為一級，水泥通常要選用42. 5礦渣硅酸鹽，其中的早強劑的型號為MNF-3型，混凝土的坍落度要嚴格控制。其中水：水泥：砂：石：早強劑：摻合劑=170:300:828：1000:7.5:90。

結語：現澆高強度混凝土空心樓蓋轉換層施工技術是一門新發展的技術，其施工對技術要求很高。這門技術對現在的建筑事業的發展具有很大的促進作用，同時這門技術還有很大的提升空間，通過一定的技術操作可以發揮更大的作用。但是它也有自己的不可控性，在施工中需要注意的細節很多，稍有遺漏，就會造成不必要的損失，所以，在施工過程中，更要注意加強各環節的管理。而且，對于氣候的變化也應該考慮在內，根據天氣的變化以及氣候的變化要做好水量的控制。

參考文獻：

[1] 孫澄潮,張京生.變厚板柱結構設計.建筑結構,2001,31(5)

[2] 虞立新, 薛世旁.現澆空心無梁樓蓋(GBF管) 施工技術.西部探礦工程, 2005, 7.