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鍍鋅鋼管范文第1篇

關鍵詞：法蘭連接大管徑鍍鋅安裝工藝

一、序言

廣州太古匯商業、酒店、辦公樓和文化中心工程的空調水系統冷量為14800RT，其空調主機房和空調水泵房皆設置在負四層，而冷卻塔設置在辦公樓一的40層天面，之間的高差約210米。空調主機和冷卻塔之間由4條DN800的豎井立管連接，該冷卻水系統采用鍍鋅鋼管，利用法蘭連接。系統運行時，最不利點的設計工作壓力為2.7MPa，試驗壓力要求為工作壓力的1.5倍即4.05MPa。

二、施工工序及施工方法

以往空調水系統采用鍍鋅鋼管法蘭連接方式時一般采用二次鍍鋅安裝工藝，即在工地現場安裝完成后，拆卸并運至鍍鋅廠進行鍍鋅，鍍鋅完畢后再運回工地進行組裝。而該工程由于工期緊、工程量大等原因，無法按二次鍍鋅工藝進行施工，而是要求將管道在鍍鋅廠焊接法蘭并鍍鋅加工成為成品，然后直接將成品運至工地進行安裝。由于該冷卻管道系統安裝要求一次成形，不能進行拆卸，所以必須嚴格控制所有管道加工成為成品的每一個步驟，以保證每條成品管道的精度，才能確保整個冷卻水管道系統的嚴密性。主要應注意以下幾點：

一、 法蘭與管道之間的垂直度。

我們必須保證了法蘭與管道之間的垂直度，才能保證整條立管能以直線安裝并保證法蘭間縫隙的嚴密性。由于該管道的工作壓力較高、要求的使用壽命較長，業主選用了金屬墊片，而金屬墊片的彈性較差，不像橡膠墊片那樣可以彌補法蘭與管道間垂直度不夠的不足，所以該工程對法蘭與管道間的垂直度要求更高。因為DN800管徑較大，法蘭與管道又較重，法蘭與管道的對口及焊接過程都容易影響法蘭與管道間的垂直度。針對這種情況，我們專門制作了一套法蘭與管道對口裝置，如下圖：

為了確保整個法蘭與水管對口裝置的精度，我們放棄了傳統的水平尺進行度量，所有的水平及垂直線校對都使用紅外線水平儀。該裝置的制作步驟如下：

1、 將底板1和底板2調整在同一水平線并固定，然后將底板3和底板4調整在同一水平線，并且使兩組底板之間的高差為法蘭外徑與水管外徑的差值。

2、 在固定頂板上按法蘭的螺絲孔位置對角鉆4個螺絲孔，然后將固定頂板校對到與底板1垂直并焊接固定，并在其一側焊接加強板。

3、 在活動頂板上按法蘭的螺絲孔位置對角鉆4個螺絲孔，然后將活動頂板校對到與底板2垂直并在其一側焊接加強板，使其與底板2保持垂直。

4、 將固定頂板和活動頂板校對到平行后，在活動頂板兩側焊接兩條限位槽，以確保活動頂板移動過程中能與固定頂板一直保持平行。

5、 在底板3和底板4上各焊接2條槽鋼，槽鋼與底板垂直，之間的間距為管道外徑大小。底板3和底板4上槽鋼的連線與兩端頂板垂直。

使用法蘭與管道對口裝置進行對口的步驟如下：

1、 利用4顆螺栓將一片法蘭與固定頂板固定好。

2、 將一條管道吊裝到限位槽鋼內的底板3和底板4上，再將管道推向法蘭口，使管口與法蘭口之間的間距達到焊接工藝標準要求的距離，然后進行焊接。

3、 利用4顆螺栓將一片法蘭固定在活動頂板上，推動活動頂板將該法蘭推向管道，使管口與法蘭口之間的間距達到焊接工藝標準要求的距離，然后進行焊接。

通過上述步驟即可完成管道與法蘭的對口及焊接工作。

二、焊接工藝。

因DN800管管徑較大，燒制法蘭時應采用對稱焊和多道焊工藝，以減小變形。焊接前按規范要求對焊條進行烘培保管。本工程鋼管材質為Q235-20，焊接材料選用E4303型，烘培溫度為100～150℃，恒溫時間為0.5～1h,焊條烘干后應保存在100～150℃恒溫箱中,隨用隨取,焊條在現場使用時,應裝在性能良好的保溫筒內, 隨用隨取,并注意蓋好,焊條重復烘干不能超過2次。管道坡口采用半自動氧－乙炔切割坡口機進行加工，焊前應檢查組裝質量，清除坡口面及坡口兩側20mm范圍內的鐵銹、水份和污物，并應充分干燥。焊接中始端采用后退起弧法，終端應將弧坑填滿。多層焊的層間接頭應錯開50mm以上。為了進一步確保焊縫質量，對焊縫進行超聲波或X光檢測。

三、熱鍍鋅后法蘭水線處理。

鍍鋅鋼管范文第2篇

關鍵詞：鋼板樁；基坑支護；設計；彎矩

Abstract: this paper through the steel sheet pile for foundation pit engineering examples, this paper describes the cofferdam steel sheet pile in practical projects design and calculation method, it to the same deep foundation pit bracing system design and construction of a certain reference significance.

Keywords: steel sheet pile; Foundation pit supporting; Design; Bending moment

中圖分類號：TV551.4文獻標識碼：A 文章編號：

1、工程概況

廣東省華冠鋼鐵有限公司鍍鋅車間位于江門市新會區西盛管理區，東、南面均靠銀洲湖。建筑物面積為35430平方米，為單層全鋼結構，最高跨檐口標高為40米，在五邑地區是少見的。為考慮設備的鋪設，要開挖一個寬15米，長20米，深13米的基坑。

2、地質狀況

根據工程地質勘察報告，工程場地25米深度范圍內土層情況如下表所示：

建筑物場地毗鄰銀洲湖，地下水位埋深1.2米~1.6米。

3、支護方案的選擇

從接手工程之日起，我們從施工工期、質量、安全、經濟效益等方面著手研究這個深基坑支護方案。首先從總體施工上，我們主要進行了以下三個方案進行對比研究：(1)噴錨掛網支護；(2)擋土樁加錨桿；(3)鋼板樁支護。最終從時間進度和經濟考慮選用了鋼板樁支護這個方案。因為鋼板樁施工速度快，完成支護后，可以回撥再利用，達到速、經濟的作用。

4、鋼板樁圍堰的設計

建筑物基坑開挖寬度為15米，長度為20米，深度為13米，在鋼板樁周圍的地面上作用有10kn/m2的荷載，如圖1所示。

計算作用在鋼板樁上的土壓力，如圖2所示

鋼板土壓力為：0.25rH=0.25×16×13=52kn/m2

活載作用土壓力：1×tg2(45o-15o)=3.3kn/m2

總荷載52+3.3=55.33.3kn/m2

(2) 計算鋼板埋入深度，土壓力分布如圖3所示

在深度為z處的主動土壓力為：

PA=(rz+q)tg2(45o-φ/2)=(16z+10) tg230o=5.32z+3.3 kn/m2

在深度為z處的被動土壓力為：

Pp=rztg2(45o+φ/2)=1.6z tg230o=16z+1.7322=48z

為求板樁的埋入長度，取最下一段橫撐以下各外力對c點的力矩。

DE區間的主動土壓力：

PADE=（56.3+72.2）×3/2=192.5 kn/m2

EF區間的主動土壓力：

PAEF=D/2[72.2+(42.2+5.3D)]=72.2D+2.65D2

EF區間的被動土壓力：

PPEF=D/2×48D=24D2

D點至PADE的距離：xADE=1.64m

D點至PAef的距離：xAef=3+(36.1D+1.33D2)/(72.2+2.65D)

D點至PPEF的距離：xPEF=3+2/3D

192.5×1.64+(72.2D+2.65D2)×[3+(36.1D+1.33D2)/(72.2+2.65D)]- 24D2(3+2/3D)=0

整理后則得：2280+1644D-145.8D2-113.3D3-3.89D4=0

求得D=3.68m，為安全起見，鋼板樁的埋入深度采用D=4米。

(3)確定鋼板樁的截面，把橫撐支點假定為鉸的辦法進行計算如圖4

（I）A～B～C跨

由∑Mc=0

4RB=4.4×55.3×2.2+3.3×2.6×5.7+1/2×2.6×52×5.267

RB=235.5 kn/m

由∑R=0

4.4×55.3+2.3×3.3+1/2×2.6×52=235.5+RC

RC=84.6 kn/m2

MAB=-0.165x2-0.335x3(0

MAB=-2.765x2+6.76x-5.861(2.6

MAB=-2.765x2+31.372x-80.8.03(3.0

（II）C～D，D～E跨

RCD= RD =1/2×3×55.3=82.95 kn/m

MCD=8.295x-2.765x2(0

MDE=8.295x-2.765x2

因而，各橫撐的反力為：

RB=235.5 kn/m

RC=84.6+82.95=167.6 kn/m

RD=82.95+82.95=165.9 kn/m

RE=82.95 kn/m

彎矩如圖5所示：

根據(圖5)，因為最在彎矩發生在B點，所以有此處最大彎矩Mmax=104.6kn*m決定鋼板樁的截面。現考慮采用拉森IV型，有效截面矩為655cm3，則

σ=1046×103/655=160n/mm2

滿足抗壓要求。

橫梁的計算

橫梁的計算是把鋼板樁的支點反力作均布荷截作用來考慮。如各段使用相同截面的構件，則按第一段橫梁RB決定其截面。則橫梁產生的內力如下：

Mmax=ql2/8=0.125×235.5×2.52=183.9kn*m

Qmax=ql/2=235.5×2.5/2=295kn

N=235.5×5/2=589kn

采用300×300×10×15熱軋H型鋼，WX=1370cm3,A=94.5cm2

σ=N/A+M/Z=58.9/94.5+1839/1370=190 n/mm2

橫撐的計算

軸向力 RB×5=235.5×5=1180kn

自重：1.56kn/m

活載：5kn/m

自重和活載產生的彎矩：M=（1.56+5）×52/8=20.5kn*m

采用300×300×10×15熱軋H型鋼，WX=1370cm3,A=94.5cm2

σ=N/A+M/Z=118/94.5+205/1370=139 n/mm2

斜撐的計算

軸向力N=235.5×(2/2+1.5/2) ×1.414=583kn

自重和活載產生的彎矩：M=（1.56+5）×2.122/8=3.7kn*m

采用300×300×10×15熱軋H型鋼，WX=1370cm3,A=94.5cm2

σ=N/A+M/Z=58.3/94.5+37/1370=64.3 n/mm2

支柱的計算

第1層橫撐的自重：1.56×5×2=15.6kn

第2層橫撐的自重：1.56×5×2=15.6kn

第3層橫撐的自重：1.56×5×2=15.6kn

第4層橫撐的自重：1.56×5×2=15.6kn

支柱自重：1×12=12kn

由斜撐產生的荷重：1.56×2.12×4=13.2kn

總荷重：87.6kn

假定活載為50kn。

第1層橫梁的壓力：235.5×5=1178kn

第2層橫梁的壓力：16.76×5=838kn

第3層橫梁的壓力：16.59×5=830kn

第4層橫梁的壓力：8.30×5=416kn

假高柱傾斜為1/100，則

第1層橫梁的豎直分力： 1178×2×2×1/100=47kn

第2層橫梁的豎直分力： 838×2×2×1/100=34kn

第3層橫梁的豎直分力： 830×2×2×1/100=33kn

第4層橫梁的豎直分力： 416×2×2×1/100=17kn

總荷重：131kn

最下層支柱的最大荷載為：87.6+50+131=269kn

采用250×250×9×14熱軋H型鋼，WX=867cm3, Wy=294cm3，A=92cm2

σ=N/A=26.9/92=0.3kn/cm2

由于偏心荷載所產生的彎矩：

偏心矩為300mm

恒載為：（87.6-12）/2=37.8kn

活載為：50/2=25kn

橫撐豎直分力：131/2=66kn

豎向荷載為37.8+25+66=128.8kn

則Mx=My=128.8×0.3=38.7kn*m

σx=387/867=0.45 σy=387/294=1.33

因σ+σx+σy=0.42+0.45+1.33= 220n/mm2

滿足要求。

根據以上的各項計算，鋼板樁圍堰詳圖如下圖所示：

5、鋼板樁圍堰實際效果

至2004年8月，全部基坑支護工程順利完成，在此期間，四周的基坑面、道路、建筑物未發生重大的開裂、變形、下沉。從檢測站所作的變形觀測反映，支護結構水平位移一般為3~7mm，滿足規范要求，可以說，本工程的支護設計和施工取得了初步的成功。

6、結束語

廣東省華冠鋼鐵有限公司鍍鋅車間基坑支護設計采用鋼板樁圍堰的方法，成功解決了深基坑支護既快速，又經濟的矛盾，表明在工程場地土質較差，富水性較強，且基坑開挖深度大的情況下是一種較好的支護結構型式。

參考文獻

[1]《地基處理手冊》 中國建筑工業出版社1988年

[2]《基坑工程手冊》 中國建筑工業出版社1997年

[3]《深基坑支護工程設計技術》 中國建材工業出版社1995年

[4]《建筑地基基礎設計規范》 中國建筑工業出版社

鍍鋅鋼管范文第3篇

消毒供應室是醫院科室結構中的重要組成部分，也是保障臨床護理工作質量水平的重要基礎后盾[1]。近些年來，隨著我國社會經濟水平以及人們生活水平的不斷提高，再加上醫療衛生事業改革工作的不斷深化，使得人們對醫院供應室的管理服務質量越來越關注[2-3]，如何提高和加強供應室的護理服務水平，成為當前醫院科室管理工作中的重要課題之一。下面，文章對我院在2014年01月～2014年12月期間（未實施崗位管理與績效考核）以及2015年01月～2015年12月期間（實施崗位管理與績效考核）供應室的護理服務情況進行統計學對比和分析。現將具體結果進行匯報。

1.資料與方法

1.1 一般資料 隨機選取我院自2014年01月～2015年12月之間，在消毒供應室工作人員25名進行統計調查。被調查人員全部是女的年齡大約在24歲～54歲之間，平均年齡為（40.5±2.4）歲；；入科時間大約在2年～15年之間，平均入科時間為（5.7±0.9）年；受教育程度中，1名為本科學歷，8名為大專學歷；5名中專學歷，3人高中，8人初中。職稱等級中，主管8名，護士長1名，護師3名，護士2名，工人12名。其中消毒員7人。經過臨床對比，25名工作人員在年齡、入科時間、受教育程度以及職稱等級等方面的對比結果差異性不大，均不存在統計學意義（P>0.05）。

1.2 方法

1.2.1 實施前 2014年01月～2014年12月階段，我院供應室未實施崗位管理與績效考核，只是執行常規的供應室護理管理，即醫務人員對供應室各環節工作進行常規性的基礎管理。

1.2.2 實施后 2015年01月～2015年12月階段，我院供應室實施崗位管理與績效考核。具體包括：

1.2.2.1 崗位管理 即對消毒供應室進行崗位分級管理，根據工作技術難度，風險度，工作量及勞動強度等制定崗位系數原則以及崗位晉級考核標準，定期進行人員的工作量化細化考核。對考核優秀人員進行表彰和獎勵，對考核不達標人員進行批評和處罰。

1.2.2.2 績效考核 根據消毒供應室崗位分級情況制定人員績效考核原則和標準，以及選擇恰當、核算的工作計算方法和薪資分配方式，將崗位分級管理考核同績效考核結合統一起來。

1.2.3 調查統計 對25名供應室醫務人員就兩個時間段消毒供應室的護理服務工作情況進行問卷調查和統計對比。

1.3 統計學分析 通過運用SPSS15.0軟件進行數據統計學分析。并利用T檢驗表示計數資料。當差異值P

2.結果

經過調查統計顯示，消毒供應室在實施崗位管理與績效考核后，臨床科室常規每天下收下送2次，特殊科室如手術室，介入室，ICU，口腔科等按需回收下送其在下收下送及時度、清洗質量，包裝質量、滅菌效果監測，護理質量、服務態度以及護理滿意度方面的評分均顯著高于崗位管理與績效考核實施前，前后對比的差異性明顯，均存在統計學意義（P

3.討論

崗位管理以及績效考核模式是現代企業機構管理中應用廣泛的一種公司管理模式，它通過對工作崗位的合理設定，加強了θ嗽憊ぷ韉牧炕考核，并將績效結果同薪酬待遇掛鉤，極大的促進了員工的工作積極性和主動性，也增加了員工的危機意識和自律意識，打破了過去年老職稱高績效高能力低的不良工作習慣和狀況，從而更好地提高人員工作的效率和質量[4-5]。本次研究顯示，經過對隨機抽取的消毒供應室醫務人員的問卷調查得出，消毒供應室采用崗位管理與績效考核后其護理工作在供給及時度、回收及時度、包裝質量、護理質量、服務態度以及護理滿意度方面的評分相較于實施崗位管理與績效考核前明顯偏高，各項比較結果的差異性顯著，均具有統計學意義（P

參考文獻：

[1]杜鈺，湯靜靜.消毒供應中心人員崗位管理與績效考核的實施效果[J].當代護士（下旬刊），2016，02（02）：181-182.

[2]鄭文，桓麗倩，陳詩華等.質量管理追溯系統在消毒供應中心崗位管理中的應用[J].護理研究，2015，29（05）：590-591.

[3]謝素霞，崔麗，王燕.績效考核體系在消毒供應中心的應用及效果分析[J].世界最新醫學信息文摘，2015，15（54）：167+161.

鍍鋅鋼管范文第4篇

1、鍍鋅鋼管彎曲的方法：要使用液壓彎管機彎曲，在彎曲前，要考慮彎頭的長度先套絲后彎曲，鍍鋅鋼管必須是國標的，否則很容易癟掉的。

2、鍍鋅鋼管分為冷鍍鋅鋼管、熱鍍鋅鋼管，冷鍍鋅鋼管已被禁用，后者還被國家提倡暫時能使用。六七十年代，國際上發達國家開始開發新型管材，并陸續禁用鍍鋅管。中國建設部等四部委也發文明確從二000年起禁用鍍鋅管作為供水管，新建小區的冷水管已經很少使用鍍鋅管了，有些小區的熱水管使用的是鍍鋅管。

（來源：文章屋網 ）

鍍鋅鋼管范文第5篇

關鍵詞：薄壁不銹鋼管；全壽命，技術經濟評價；燃氣管道；應用

中圖分類號：TU996.7 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2015）05（C）-0000-00

1 引言

隨著國民經濟的快速增長，城鎮住宅、公共建筑和旅游設施大量興建，對建筑管材提出了新的要求。不銹鋼管因具有安全可靠、衛生環保、經濟適用，管道的薄壁化以及新型可靠、簡單方便的連接方法等一系列其他管材不可替代的優點，被廣泛使用。但薄壁不銹鋼管與傳統管材相比的全壽命周期技術經濟評價也迫在眉睫。

2 經濟比較的原理及方法

2.1 技術經濟比較的目的

技術經濟比較的目的就是在一定時期內滿足人民和國民經濟發展需要的前提下，對各種不同方案，通過建設速度、人力、物力、財力、自認資源和技術水平等的經濟效果比較，從中篩選出最優的建設項目方案，具體講就是在滿足需要的前提下，那個方案經濟效益高，技術相近，投資少，環境和社會效益好，那個就是最佳方案。

2.2 技術經濟比較方法

方案的比較和優選，是方案評價的基本方法。在進行燃氣管道方案的經濟效益比較時，必須把方案建立在共同可比的基礎上，即各個方案之間既有可比性。各個方案只有符合可比條件，才能使比較結果符合實際情況。

3技術經濟比較的計算步驟

1、 結合項目的功能、特點、投資能力、物資和技術提供的可能，建立多個可行的技術方案；

2、 分析各個方案的優劣和技術上的先進程度，放棄那些明顯不符合要求的方案；

3、 根據條件，明確對選擇方案具有決定性的因素和指標，并指出哪些是可以通過計算用數字來表示的，哪些是不能用數字來衡量的；

4、 排除主觀影響，研究、核實方案比較時所要采用的各種指標和原始數據；

5、 將各方案歸化到可比條件，并計算不同方案的投資、年運行費用、原材料消耗、利潤等；

6、 對各方案進行技術經濟上的比較和評價；

7、 根據具體項目任務要求對各方案進行全面分析、衡量，作出最優選擇。

4技術經濟比較過程

4.1 技術比較

從技術角度來說，室內燃氣管道全部采用薄壁不銹鋼管或立管使用外鍍鋅管、入戶中壓部分使用無縫鋼管、戶內采用DN15的鍍鋅管的鍍鋅/無縫鋼管的組合體都是可行的。在國內兩種形式都在使用，且鍍鋅/無縫鋼管的組合體正在大規模使用，約占燃氣管道的80%以上；薄壁不銹鋼管屬于新型管材，正在大面積推廣使用，因不銹鋼獨有的特性目前推廣速度很快。所以從技術角度來說，兩種管材都是可行的。

4.2 經濟比較

4.2.1 經濟比較依據

1、以深圳市某一普通小區室內燃氣管道為例，該結構燃氣管道在深圳市非常常見，該小區由相鄰的兩棟共544戶組成。燃氣管道由DN65的一根上升立管和DN50的四根下降管組成，具體工程量清單見經濟對比表。

2、依據《建設工程工程量清單計價規范》（GB50500-2008）及《深圳市建設工程工程量清單補充計價規范》。統一按照深圳市2014年10月份信息價。

3、在進行清單計價過程中，雖然采用不同材質的管道的主材及套用清單定額不同，但由于相關取費費率統一按照國家規定標準以“分部分項工程量清單與計價表”金額為基數按一定的費率取費，所以為簡化比較程序，以“分部分項工程量清單與計價表”計算金額進行對比。

4.2.2 經濟比較

將采用薄壁不銹鋼管及鍍鋅/無縫鋼管組合的管道用量進行統計，并選用合適的清單定額，并套用主材價格，根據上述規則計算的兩部分相同部分的分部小計價格為：837017.64元，不同材質管道的安裝費用計算結果見下表5-1和表5-2。

由表1和表2可見，按照同一標準進行計算，采用薄壁不銹鋼燃氣管道的工程安裝費用為762741.40+837017.64=1599759.04元，采用鍍鋅/無縫鋼管的工程安裝費用為491839.90+837017.64=1328858.00元，1599759.04/1328858.00=1.20，所以從的經濟角度上來講薄壁不銹鋼燃氣管道的初投資約為鍍鋅/無縫鋼管燃氣管道的1.2倍。

5技術經濟評價結果

1、從技術角度，薄壁不銹鋼燃氣管道和鍍鋅/無縫鋼管燃氣管道都是可行的。

2、從初投資角度，薄壁不銹鋼燃氣管道約為鍍鋅/無縫鋼管燃氣管道的1.2倍。

3、從使用壽命角度，薄壁不銹鋼燃氣管道可以滿足《城鎮燃氣設計規范》GB52800-2006規定的燃氣管道設計使用年限30年的要求，鍍鋅/無縫鋼管燃氣管道使用年限約為10年，薄壁不銹鋼燃氣管道約為鍍鋅/無縫鋼管燃氣管道的3倍。

4、運行維修角度，鍍鋅/無縫鋼管燃氣管道每三年必須進行一次防腐層重新施工維護，薄壁不銹鋼燃氣管道幾乎不用防腐維護；其他維護方面兩者費用相差不大。

5、回收再利用方面，鍍鋅/無縫鋼管燃氣管道因腐蝕嚴重幾乎不能再利用；薄壁不銹鋼燃氣管道可100%回收利用做裝飾建材。

6 結語

由此可見，薄壁不銹鋼雖初投資造價較高，約為其他管材的1.2倍，但使用壽命長，約為其他管材的3倍，且在日后的運行維護方面，不用定期維護防腐層，且環保可100%回收，所以，從管道的全壽命周期經濟費用上考慮，薄壁不銹鋼燃氣管道費用也是目前最經濟的管道。

參考文獻

【1】 池愛君.薄壁不銹鋼管在室內燃氣工程的應用[J]. 煤氣與熱力. 2009（08） B25～ B27

【2】 GB5008-2006城鎮燃氣設計規范